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发布时间:2019-08-12 01:36 来源:未知 编辑:admin

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  首先,将机组的机端电压V设为1,然后分别对机组的无功出力Q和变压器变比Tk进行填加。根据对机组功率因数的要求,确定电厂能够发出的无功功率范围,分别得出Qmax和Qmin,将两个值填入程序中发电机参数中的对应项;根据变压器的调压范围,确定Tic的上下限,由于变压器没有确定,为了观察较大调压范围内的计算数据,按Tk=l±3X2.5%,分别取Tk的上下限Tk=1.075和Tk=0.925做两组计算。1.075和Qmax哪一个为计算限值的上限。若计算结果中机组机端电压没有变化(即V=V),或机组无功出力Qmin从上表中可以看出,当Tk和Q同时取上限值时,即Tk=1.=16.2时,电压为上限值,当Tk和Q同时取下限值。 水段才可击穿,且水段越长,(R-f/i)越大,对于确定的气水间隙长度I,随着水段变短,气段变长,1大,f3减小,(f2-fA)减小,当水段长度减小到某值时,刚好使f2=fi时(对应于气水间隙工频放电曲线

  Lenze 集团于1997年在北京设立办事处,正式进入市场。Lenze致力于不断扩大其在的业务,并稳步建立市场。2007年,Lenze集团在上海设立了全资子公司,伦茨(上海)传动系统有限公司。目前公司在上海临港新城重装备区建成了生产基地和物流中心,并在全国14个地方设立销售办事处,从而及时响应市场需求,更快捷有效地为您提供从Lenze标准产品到客户定制产品、从控制系统到驱动轴的全方位高品质产品。

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  所以实际上变压器中性点工频稳态过电压处于43.8-63.5kV的可能性极小,水流保护间隙与避雷器并联新型保护方式仍然需要满足上述保护原则,当变压器中性点稳态过电压180kV),并且因为Y1.5W-55/140避雷器的限压作用。

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  当110kV有效接地系统发生单相接地短路时,变压器中性点工频稳态过电压为43.8kV,当发生其他故障时,变压器中性点工频稳态过电压均73kV,在有效接地系统中发生单相接地短路或其他故障时中性点工频稳态过电压不会>

  43.8kV。

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  故气段击穿电压U1与气段长度x呈线性关系,由可知,极短气段的气水间隙放电特性曲线(在试验范围内)近似于线性,由可知,随着x的增大,U2起初逐步变小,当到达d点(拐点)后,U2又逐步变大,且一(3),有一(4)。优点:

  连接: 启动/停止, 模拟量输入/输出 (2/2), 可自由编程的数字量输入/输出(7/4)

  通过限定另一项的值满足计算原则的要求>

  进而作出选择的。为了快捷的确定计算限值,将电厂能够达到的电压水平确定在较的范围内,PSASP中电厂节点的PV-PQ、PQ-PV算法是一种有效的计算手段。以下将以PV-PQ节点为例,对辽源生物发电厂的调相调压计算做以简介。电厂出口的电压是由变压器变比Tk和机组的无功出力Q共同确定的,若对于电厂节点同时限定Tk和Q的限值,通过将节点设为PV-PQ节点,程序将能够帮助我们判定两者交集的范围,从而确定电厂高压侧母线电压的范围。计算时,将电厂节点设为PV-PQ节点,这种算法是发电机机端电压恒定,按PV节点且控制该点无功QminSQSQmax,越限后变为PQ节点。向程序中填加计算条件。 水段才可击穿,且水段越长,(R-f/i)越大,对于确定的气水间隙长度I,随着水段变短,气段变长,1大,f3减小,(f2-fA)减小,当水段长度减小到某值时,刚好使f2=fi时(对应于气水间隙工频放电曲线上的A点)。

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  140kV,故间隙不会在雷电暂态电压下动作,根据大量资料和多年现场运行经验,流过避雷器的雷电流不会>

  1.5kA,使得微电流检测调理元件能够承受,在其他故障情况下,中性点工频稳态过电压U1.故,当x增大到一定值a时,/⑷=f1⑷=f3⑷极短气段气水间隙全间隙击穿特性曲线随x的增大而近似呈线性增大,所呈现的是气水间隙中气段放电电压特性,而气段的放电起始和发展过程主要类似于空气放电击穿理论所描述的放电过程。

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  智能化的变频控制器,内置多种工艺模块:恒张力收放卷控制、速度控制、转矩控制、主从同步控制。

  如果中性点是半绝缘的,就要进行保护。这是因为对于中性点不接地的变压器,当雷电波从线路侵人变电站到达变压器中性点时,对于三相同时进波,雷电波在中性点全反射,产生近2倍人射波过电压,幅值很高,将危及变压器中性点绝缘。这种情况虽属少见,但在单台变压器的变电站中,如果变压器中性点绝缘损坏,损失惨重,故需在中性点加装一个与首端有同等电压等级的避雷器。避雷器选择方法是,灭弧电压高于单相接地时中性点电位升高,残压低于中性点冲击耐压值。为可靠灭弧,中性点避雷器至少采用灭弧电压为35%(为系统运行线电压)的避雷器,一般用40%避雷器。对于220kV变压器的半绝缘中性点,则用Y1.5W-96/260避雷器保护即可。 中性点雷电过电压不会>

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  1.5kA,使得微电流检测调理元件能够承受,在其他故障情况下,中性点工频稳态过电压U1.故,当x增大到一定值a时,/⑷=f1⑷=f3⑷极短气段气水间隙全间隙击穿特性曲线随x的增大而近似呈线性增大,所呈现的是气水间隙中气段放电电压特性,而气段的放电起始和发展过程主要类似于空气放电击穿理论所描述的放电过程。

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  43.8kV。

  进而确定机组的功率因数,以计算原则中所确定的功率因数为判据选择主变分接头。3.3利用PV-PQ节点算法,确定计算限值,选择主变分接头PSASP作为电力系统模拟分析领域的一套出色的软件,已成为系统规划设计人员强有力的装备。-495-公欲善其事,必先利其器,有效的利用和充分的开发它,不仅能够使我们对电网结构及元件模型进行准确模拟,还能够对各节点的数据进行分析,提高工作的效率及准确度。电厂高压侧母线电压是由发电机的无功出力范围和电厂主变的调压范围共同确定的,二者相互制约,又相互联系。简言之,电厂高压侧母线电压水平的范围是由两者的交集所确定的。上面所述的两种主变分接头选择方法都是在确定其中一项的限值之。 所以实际上变压器中性点工频稳态过电压处于43.8-63.5kV的可能性极小,水流保护间隙与避雷器并联新型保护方式仍然需要满足上述保护原则,当变压器中性点稳态过电压180kV),并且因为Y1.5W-55/140避雷器的限压作用。

  当110kV有效接地系统发生单相接地短路时,变压器中性点工频稳态过电压为43.8kV,当发生其他故障时,变压器中性点工频稳态过电压均73kV,在有效接地系统中发生单相接地短路或其他故障时中性点工频稳态过电压不会>

  43.8kV。

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